خليط زيتروبي

📅 آخر تحديث: ٤ أغسطس ٢٠٢٦
✍️ نُشر في: ٤ أغسطس ٢٠٢٦
📷 يحتوي على 3 صور
الموسوعة الحرة

الخليط الزيتي ، أو الخليط غير الأيزوتروبي، هو خليط يتكون من مكونات سائلة ذات درجات غليان مختلفة . [ 1 ] على سبيل المثال، يُعد خليط النيتروجين والميثان والإيثان والبروبان والأيزوبيوتان خليطًا زيتيًا. [ 2 ] لا تتبخر أو تتكثف المواد الفردية داخل الخليط عند نفس درجة حرارة أي مادة أخرى. بعبارة أخرى، يتميز الخليط بتغير تدريجي في درجة الحرارة، حيث يحدث تغير الطور في نطاق يتراوح بين أربع إلى سبع درجات مئوية، بدلًا من درجة حرارة ثابتة. [ 3 ] في مخططات العلاقة بين درجة الحرارة والتركيب، يمكن ملاحظة هذا التغير التدريجي في درجة الحرارة كفرق بين درجة حرارة الغليان ودرجة حرارة التكثف . [ 4 ] بالنسبة للخلائط الزيتية، تقع درجات الحرارة على منحنى الغليان بين درجات غليان المكونات الفردية. عند غلي أو تكثيف خليط زيتي، يتغير تركيب السائل والبخار وفقًا لمخطط العلاقة بين درجة الحرارة والتركيب الخاص بالخليط. [ 5 ] تتميز المخاليط الزيتروبية بخصائص مختلفة في الغليان النوي والحملي ، وكذلك في دورة رانكين العضوية . ونظرًا لاختلاف خصائصها عن السوائل النقية أو المخاليط الأيزوتروبية ، فإن للمخاليط الزيتروبية تطبيقات فريدة عديدة في الصناعة، لا سيما في عمليات التقطير والتبريد والتنظيف.

نقاط الندى والفقاعات

الشكل 1 : مخطط درجة الحرارة والتركيب لمزيج زيتروبي

في مخاليط المواد، تُعرف درجة حرارة السائل المشبع بنقطة الغليان، بينما تُعرف درجة حرارة البخار المشبع بنقطة التكثف. ولأن خطي الغليان والتكثف في مخطط درجة الحرارة والتركيب لمزيج زيتروبي لا يتقاطعان، فإن نسبة أحد مكونات المزيج الزيتروبي في حالته السائلة تختلف عن نسبتها في حالته الغازية. على مخطط درجة الحرارة والتركيب، بعد تسخين مزيج في حالته السائلة إلى درجة حرارة منحنى الغليان، تتغير نسبة أحد مكونات المزيج على طول خط متساوي الحرارة يصل بين منحنى التكثف ومنحنى الغليان أثناء غليان المزيج. [ 4 ]

عند أي درجة حرارة معينة، يكون تركيب السائل هو تركيبه عند نقطة الغليان، بينما يكون تركيب البخار هو تركيبه عند نقطة التكثف. [ 5 ] على عكس المخاليط الأيزوتروبية، لا توجد نقطة أيزوتروبية عند أي درجة حرارة على الرسم البياني حيث يتقاطع خط الغليان مع خط التكثف. [ 4 ] وبالتالي، يتغير تركيب الخليط دائمًا بين نسب مكوناته عند نقطتي الغليان والتكثف عند الغليان من الحالة السائلة إلى الحالة الغازية حتى يصل الكسر الكتلي لأحد المكونات إلى 1 (أي ينفصل الخليط الأيزوتروبي تمامًا إلى مكوناته النقية). كما هو موضح في الشكل 1 ، ينخفض ​​الكسر المولي للمكون 1 من 0.4 إلى حوالي 0.15 مع غليان الخليط السائل إلى الحالة الغازية.

تقلبات درجة الحرارة

يُعرَّف انزلاق درجة الحرارة بأنه الفرق بين نقطة الغليان ونقطة التكثف. وتختلف انزلاقات درجة الحرارة باختلاف المخاليط الزيتروبية. فعلى سبيل المثال، يتميز الخليط الزيتروبي R152a/R245fa بانزلاق درجة حرارة أعلى من الخليط R21/R245fa. [ 6 ] يؤدي اتساع الفجوة بين نقطتي الغليان إلى زيادة انزلاق درجة الحرارة بين منحنى الغليان ومنحنى التكثف عند نسبة كتلية معينة. مع ذلك، في أي خليط زيتروبي، يقل انزلاق درجة الحرارة عندما تقترب النسبة الكتلية لأحد المكونات من 1 أو 0 (أي عندما ينفصل الخليط تقريبًا إلى مكوناته النقية) لأن منحنيي الغليان والتكثف يتقاربان عند هذه النسب الكتلية. [ 4 ]

يؤثر اختلاف درجات الغليان بين المواد أيضًا على منحنيات الندى والفقاعات في الرسم البياني. ويؤدي اختلاف درجات الغليان إلى تغيير أكبر في الكسور الكتلية عند غليان الخليط عند درجة حرارة معينة. [ 4 ]

المخاليط الزيتروبية مقابل المخاليط الأيزوتروبية

الشكل 2 : منحنيات الفقاعات والندى للخلائط الزيتروبية

تختلف منحنيات الندى والفقاعات في مخطط درجة الحرارة والتركيب بين المخاليط الأيزوتروبية والزيوتروبية. فالمخاليط الأيزوتروبية تتقاطع منحنيات الندى والفقاعات فيها، بينما لا تتقاطع في المخاليط الزيوتروبية. بعبارة أخرى، لا توجد نقاط أيزوتروبية في المخاليط الزيوتروبية. [ 4 ] أما المخلوط الأيزوتروبي القريب من نقطته الأيزوتروبية، فيُظهر سلوكًا زيوتروبيًا ضئيلاً، ويُعتبر شبه أيزوتروبي وليس زيوتروبيًا. [ 5 ]

تختلف المخاليط الزيتروبية عن المخاليط الأيزوتروبية في أن طوري البخار والسائل في الخليط الأيزوتروبي لهما نفس نسبة المكونات. ويعود ذلك إلى ثبات درجة غليان الخليط الأيزوتروبي. [ 7 ]

الغليان

عند تسخين مادة ما إلى درجة حرارة أعلى من درجة غليانها ، يحدث الغليان النوي والغليان بالتدفق الحراري عندما تكون درجة حرارة السطح المستخدم لتسخين السائل أعلى من درجة غليان السائل بفعل التسخين الزائد للجدار. [ 8 ]

غليان بركة النواة

تختلف خصائص الغليان في الخلائط الزيتروبية عن خصائص الخلائط النقية. فعلى سبيل المثال، تكون درجة التسخين الفائق الدنيا اللازمة لتحقيق هذا الغليان أكبر في الخلائط الزيتروبية منها في السوائل النقية، وذلك لاختلاف نسب المواد الفردية في الطورين السائل والغازي للخليط الزيتروبي. كما تختلف الخلائط الزيتروبية عن السوائل النقية في تدفق الحرارة الحرج. إضافةً إلى ذلك، فإن معاملات انتقال الحرارة في الخلائط الزيتروبية أقل من القيم المثالية المتوقعة باستخدام معاملات السوائل النقية. ويعود هذا الانخفاض في انتقال الحرارة إلى أن معاملات انتقال الحرارة في الخلائط الزيتروبية لا تزداد تناسبياً مع الكسور الكتلية لمكونات الخليط. [ 9 ]

الغليان بالتدفق الحراري

تختلف خصائص المخاليط الزيتروبية في الغليان الحراري عن خصائص المواد النقية أو المخاليط الأيزوتروبية. عمومًا، تنقل المخاليط الزيتروبية الحرارة بكفاءة أكبر في الجزء السفلي من السائل، بينما تنقل المواد النقية والأيزوتروبية الحرارة بكفاءة أكبر في الجزء العلوي. أثناء الغليان الحراري، يكون سمك طبقة السائل أقل في الجزء العلوي منها في الجزء السفلي بفعل الجاذبية. في حالة السوائل النقية والمخاليط الأيزوتروبية، يؤدي هذا النقص في السمك إلى انخفاض مقاومة انتقال الحرارة، وبالتالي تنتقل كمية أكبر من الحرارة ويكون معامل انتقال الحرارة أعلى في الجزء العلوي من طبقة السائل. يحدث العكس في المخاليط الزيتروبية، حيث يؤدي انخفاض سمك طبقة السائل بالقرب من الجزء العلوي إلى انخفاض النسبة الكتلية للمكون ذي درجة الغليان الأعلى في الخليط، مما يزيد من مقاومة انتقال الكتلة بالقرب من الجزء العلوي من السائل، وبالتالي تنتقل كمية أقل من الحرارة ويكون معامل انتقال الحرارة أقل منه في الجزء السفلي من طبقة السائل. لأن الجزء السفلي من السائل ينقل الحرارة بشكل أفضل، فإنه يتطلب درجة حرارة أقل للجدار بالقرب من الأسفل مقارنة بالجزء العلوي لغلي الخليط الزيتروبي. [ 9 ]

معامل انتقال الحرارة

من درجات الحرارة المنخفضة جدًا إلى درجة حرارة الغرفة، تتأثر معاملات انتقال الحرارة للخلائط الزيتروبية بتركيب الخليط، وقطر أنبوب الغليان، وتدفقات الحرارة والكتلة، وخشونة السطح. كما أن تخفيف الخليط الزيتروبي يقلل من معامل انتقال الحرارة. ويؤدي خفض الضغط أثناء غليان الخليط إلى زيادة طفيفة فقط في المعامل. [ 2 ] ويؤدي استخدام أنابيب غليان ذات أخاديد بدلًا من الأنابيب الملساء إلى زيادة معامل انتقال الحرارة. [ 10 ]

التقطير

الشكل 3: عمود التقطير. يدخل خليط التغذية من منتصف العمود. يتجمع المكون ذو درجة الغليان المنخفضة في قسم التقطير العلوي، بينما يتجمع المكون ذو درجة الغليان العالية في قسم التجريد السفلي.

تُستخدم المخاليط الزيتروبية في عملية التقطير المثالية. ويمكن فصل المخاليط الزيتروبية السائلة والغازية بالتقطير نظرًا لاختلاف درجات غليان مكوناتها. وتتضمن هذه العملية استخدام أعمدة تقطير مرتبة رأسيًا (انظر الشكل 2 ). [ 11 ] [ 12 ]

أعمدة التقطير

عند فصل المخاليط الزيتروبية التي تحتوي على ثلاثة مكونات سائلة أو أكثر، يقوم كل عمود تقطير بإزالة المكون ذي أدنى درجة غليان والمكون ذي أعلى درجة غليان فقط. بعبارة أخرى، يفصل كل عمود مكونين بشكل كامل. إذا تم فصل ثلاث مواد باستخدام عمود واحد، فلن يتم فصل المادة ذات درجة الغليان المتوسطة بشكل كامل، وسيلزم استخدام عمود ثانٍ. لفصل المخاليط المكونة من مواد متعددة، يجب استخدام سلسلة من أعمدة التقطير. تُسمى عملية التقطير متعددة المراحل هذه أيضًا بالتنقية. [ 11 ] [ 12 ]

في كل عمود تقطير، تتشكل المكونات النقية في أعلى العمود (قسم التقطير) وأسفله (قسم التجريد) عند إطلاق السائل الابتدائي (المسمى تركيبة التغذية) في منتصف العمود. يوضح الشكل 2 هذه العملية. عند درجة حرارة معينة، يتبخر المكون ذو أدنى نقطة غليان (المسمى المقطر أو الجزء العلوي) ويتجمع في أعلى العمود، بينما يتجمع المكون ذو أعلى نقطة غليان (المسمى الجزء السفلي) في أسفل العمود. في الخليط غير المتجانس، حيث يوجد أكثر من مكون، تتحرك المكونات الفردية بالنسبة لبعضها البعض مع صعود البخار وهبوط السائل. [ 11 ]

يمكن ملاحظة فصل المخاليط من خلال مخطط التركيز. في هذا المخطط، يُرسم موضع البخار في عمود التقطير مقابل تركيزه. يكون تركيز المكون ذي أعلى درجة غليان في أعلى مستوياته في أسفل العمود، بينما يكون تركيز المكون ذي أدنى درجة غليان في أعلى مستوياته في أعلى العمود. أما المكون ذو درجة الغليان المتوسطة، فيكون تركيزه في أعلى مستوياته في منتصف عمود التقطير. ونظرًا لطريقة فصل هذه المخاليط، فإن المخاليط التي تحتوي على أكثر من ثلاثة مكونات تتطلب أكثر من عمود تقطير واحد لفصل مكوناتها. [ 11 ]

تكوينات التقطير

يمكن استخدام العديد من التكوينات لفصل المخاليط إلى منتجات متطابقة، مع العلم أن بعض الطرق أكثر كفاءة، وتُستخدم تسلسلات أعمدة مختلفة لتلبية الاحتياجات المتنوعة. على سبيل المثال، يمكن فصل خليط زيتروبي ABC أولًا إلى A وBC، ثم فصل BC إلى B وC. من جهة أخرى، يمكن فصل الخليط ABC أولًا إلى AB وC، ثم فصل AB أخيرًا إلى A وB. يُعد هذان التكوينان من تكوينات الفصل الحاد، حيث لا تُلوث المادة ذات درجة الغليان المتوسطة أيًا من خطوات الفصل. في المقابل، يمكن فصل الخليط ABC أولًا إلى AB وBC، ثم فصله أخيرًا إلى A وB وC في العمود نفسه. يُعد هذا تكوين فصل غير حاد، حيث توجد المادة ذات درجة الغليان المتوسطة في مخاليط مختلفة بعد خطوة الفصل. [ 12 ]

تحسين الكفاءة

عند تصميم عمليات التقطير لفصل المخاليط الزيتروبية، يُعدّ ترتيب أعمدة التقطير أمرًا بالغ الأهمية لتوفير الطاقة وخفض التكاليف. إضافةً إلى ذلك، يمكن استخدام طرق أخرى لتقليل الطاقة أو تكاليف المعدات اللازمة لتقطير هذه المخاليط. تشمل هذه الطرق دمج أعمدة التقطير، واستخدام أعمدة جانبية، ودمج الأعمدة الرئيسية مع الأعمدة الجانبية، وإعادة استخدام الحرارة المهدرة في النظام. بعد دمج أعمدة التقطير، تُصبح كمية الطاقة المُستهلكة مُقتصرة على عمود واحد فقط، بدلًا من استهلاك طاقة العمودين معًا. كما يُساهم استخدام الأعمدة الجانبية في توفير الطاقة من خلال منع أعمدة مختلفة من إجراء عملية فصل المخاليط نفسها. ويُقلل دمج الأعمدة الرئيسية والجانبية من تكاليف المعدات عن طريق تقليل عدد المبادلات الحرارية في النظام. تتطلب إعادة استخدام الحرارة المهدرة أن تتطابق كمية الحرارة ودرجات حرارتها مع كمية الحرارة المطلوبة. وبالتالي، يتطلب استخدام الحرارة المهدرة تغيير الضغط داخل المبخرات والمكثفات في نظام التقطير للتحكم في درجات الحرارة المطلوبة . [ 13 ]

يُمكن التحكم في مستويات درجة الحرارة في جزء من النظام باستخدام تحليل نقطة التضييق . [ 14 ] وتُستخدم هذه التقنيات الموفرة للطاقة على نطاق واسع في التقطير الصناعي للخلائط الزيتروبية: فقد استُخدمت الأعمدة الجانبية لتكرير النفط الخام، كما يتزايد استخدام دمج الأعمدة الرئيسية والجانبية. [ 13 ]

أمثلة على المخاليط الزيتروبية

توجد أمثلة على التقطير للخلائط الزيتروبية في الصناعة. يُعد تكرير النفط الخام مثالاً على التقطير متعدد المكونات المستخدم في الصناعة منذ أكثر من 75 عامًا. يُفصل النفط الخام إلى خمسة مكونات باستخدام أعمدة رئيسية وجانبية في تكوين فصل حاد. بالإضافة إلى ذلك، يُفصل الإيثيلين عن الميثان والإيثان للأغراض الصناعية باستخدام التقطير متعدد المكونات. [ 12 ]

يتطلب فصل المواد العطرية التقطير الاستخلاصي، على سبيل المثال، تقطير خليط زيتروبي من البنزين والتولوين والبارا-زيلين. [ 12 ]

تبريد

تُخصَّص للمخاليط الزيتروبية المستخدمة في التبريد أرقامٌ ضمن سلسلة 400 لتسهيل تحديد مكوناتها ونسبها كجزء من التسمية. أما المخاليط الأيزوتروبية، فتُخصَّص لها أرقامٌ ضمن سلسلة 500. ووفقًا لجمعية مهندسي التدفئة والتبريد وتكييف الهواء الأمريكية ( ASHRAE) ، تبدأ أسماء المبردات بالحرف "R" متبوعًا بسلسلة من الأرقام - سلسلة 400 إذا كان الخليط زيتروبيًا أو 500 إذا كان أيزوتروبيًا - متبوعةً بأحرف كبيرة تدل على التركيب. [ 15 ]

اقترحت الأبحاث استخدام الخلائط الزيتروبية كبديل للمبردات الهالوجينية نظرًا للآثار الضارة لمركبات الهيدروكلوروفلوروكربون (HCFC) ومركبات الكلوروفلوروكربون (CFC) على طبقة الأوزون والاحتباس الحراري . وقد ركز الباحثون على استخدام خلائط جديدة لها نفس خصائص المبردات السابقة للتخلص التدريجي من المواد الهالوجينية الضارة، وفقًا لبروتوكول مونتريال وبروتوكول كيوتو . على سبيل المثال، وجد الباحثون أن الخليط الزيتروبي R-404A يمكن أن يحل محل R-12، وهو أحد مركبات الكلوروفلوروكربون، في الثلاجات المنزلية. [ 16 ] ومع ذلك، توجد بعض الصعوبات التقنية في استخدام الخلائط الزيتروبية، بما في ذلك التسريبات، بالإضافة إلى التفاوت الكبير في درجات الحرارة المرتبط باختلاف نقاط غليان المواد، على الرغم من إمكانية موازنة هذا التفاوت مع فرق درجة الحرارة بين المبردين عند تبادل الحرارة لزيادة الكفاءة. [ 5 ] يتطلب استبدال المبردات النقية بمخاليط المزيد من الأبحاث حول الأثر البيئي، فضلاً عن قابلية اشتعال مخاليط المبردات وسلامتها. [ 3 ]

دورة رانكين العضوية

في دورة رانكين العضوية (ORC)، تُعدّ المخاليط الزيتروبية أكثر كفاءة حرارية من السوائل النقية. [ 17 ] ونظرًا لارتفاع درجات غليانها، تُنتج السوائل الزيتروبية العاملة طاقة صافية أعلى عند درجات الحرارة المنخفضة لدورة رانكين مقارنةً بالمواد النقية. [ 6 ] تتكثف السوائل الزيتروبية العاملة عبر نطاق واسع من درجات الحرارة، مما يسمح للمبادلات الحرارية الخارجية باستعادة حرارة التكثف كمصدر حراري لدورة رانكين. ويمكن مطابقة تغير درجة حرارة السائل الزيتروبي العامل مع درجة حرارة السائل الذي يتم تسخينه أو تبريده لتوفير الحرارة المهدرة، لأن عملية تبخر الخليط تحدث عند انزلاق حراري [ 17 ] [ 18 ] (انظر تحليل نقطة التضييق ).

يُعدّ كلٌّ من R21/R245fa وR152a/R245fa مثالين على الموائع التشغيلية غير المتجانسة التي تمتص حرارةً أكبر من R245fa النقي نظرًا لارتفاع درجة غليانها. وتزداد القدرة الناتجة مع زيادة نسبة R152a في R152a/R245fa. ويستهلك R21/R245fa حرارةً وطاقةً أقل من R245fa. وبشكل عام، يتمتع الخليط غير المتجانس R21/R245fa بخصائص ديناميكية حرارية أفضل من R245fa النقي وR152a/R245fa كمائع تشغيل في دورة رانكين العضوية. [ 6 ] [ 18 ]

عمليات التنظيف

يمكن استخدام المخاليط الزيتروبية كمذيبات في عمليات التنظيف في التصنيع. وتشمل عمليات التنظيف التي تستخدم المخاليط الزيتروبية عمليات المذيبات المشتركة وعمليات المذيبات الثنائية. [ 19 ]

عمليات المذيبات المشتركة والمذيبات الثنائية

في نظام المذيبات المشتركة، يُخلط سائلان قابلان للامتزاج بدرجات غليان مختلفة لتكوين مزيج زيتروبي. السائل الأول هو عامل مذيب يُذيب الأوساخ أثناء عملية التنظيف. هذا السائل مذيب عضوي ذو درجة غليان منخفضة ونقطة وميض أعلى من درجة حرارة تشغيل النظام. بعد امتزاج المذيب بالزيت، يقوم السائل الثاني، وهو عامل شطف هيدروفلوروإيثر (HFE)، بشطف عامل المذيب. قد يكون عامل المذيب قابلاً للاشتعال لأن مزيجه مع عامل الشطف غير قابل للاشتعال. في عمليات التنظيف بالمذيبات الثنائية، يُفصل عامل الشطف عن عامل المذيب. هذا يجعل عاملي المذيب والشطف أكثر فعالية لعدم تخفيفهما. [ 19 ] [ 20 ]

تُستخدم أنظمة المذيبات المشتركة لإزالة الزيوت الثقيلة والشموع والشحوم وبصمات الأصابع، وهي قادرة على إزالة الأوساخ الأكثر كثافة من العمليات التي تستخدم المذيبات النقية أو الأيزوتروبية. تتميز أنظمة المذيبات المشتركة بمرونتها، حيث يمكن استخدام نسب مختلفة من المواد في الخليط الأيزوتروبي لتلبية أغراض تنظيف متنوعة. على سبيل المثال، تؤدي زيادة نسبة عامل الإذابة إلى عامل الشطف في الخليط إلى زيادة قدرة الإذابة، وبالتالي تُستخدم لإزالة الأوساخ الأكثر كثافة. [ 19 ] [ 20 ]

تعتمد درجة حرارة تشغيل النظام على درجة غليان الخليط، والتي بدورها تعتمد على تركيب هذه المواد في الخليط الزيتروبي. ولأن الخلائط الزيتروبية لها درجات غليان مختلفة، فإن حوضي التنظيف والشطف يحتويان على نسب مختلفة من مواد التنظيف والمذيبات. ولا يُستخدم المذيب ذو درجة الغليان المنخفضة في حوض الشطف نظرًا للاختلاف الكبير في درجات غليان المواد. [ 20 ]

أمثلة على المذيبات الزيتروبية

يمكن استخدام مخاليط تحتوي على HFC-43-10mee كبديل لـ CFC-113 ومركبات الكربون المشبعة بالفلور (PFC) كمذيبات في أنظمة التنظيف، لأن HFC-43-10mee لا يضر بطبقة الأوزون، على عكس CFC-113 وPFC. تتوفر تجارياً مخاليط متنوعة من HFC-43-10mee لأغراض تنظيف متعددة. ومن أمثلة المذيبات الزيتروبية في عمليات التنظيف: [ 20 ]

  • تستطيع الخلائط الزيتروبية من HFC-43-10mee وسداسي ميثيل ثنائي سيلوكسان إذابة السيليكونات، وهي متوافقة للغاية مع البولي كربونات والبولي يوريثان. ويمكن استخدامها لإزالة مواد التشحيم السيليكونية من الأجهزة الطبية.
  • يمكن للمزيجات الزيتروبية من HFC-43-10mee والإيزوبروبانول إزالة الأيونات والماء من المواد ذات الأسطح غير المسامية. يساعد هذا المزيج الزيتروبي في عملية التجفيف بالامتصاص.
  • تعتبر الخلائط الزيتروبية من HFC-43-10mee والمواد الفعالة بالسطح الفلورية والمواد المضافة المضادة للكهرباء الساكنة سوائل تجفيف موفرة للطاقة وآمنة بيئياً توفر تجفيفًا خاليًا من البقع.

انظر أيضاً

مراجع

  1. ^ جاسبار. بيدرو دينيس؛ دا سيلفا؛ بيدرو دينهو (2015). دليل الأبحاث حول التطورات والتطبيقات في أنظمة وتقنيات التبريد . اي جي اي العالمية. ص.  244. ردمك 978-1-4666-8398-3تم الاطلاع عليه بتاريخ 23 يناير 2017 .
  2. 1 2 بارازا، رودريغو؛ نيليس، غريغوري؛ كلاين، سانفورد؛ ريندل، دوغلاس (2016). "معاملات انتقال الحرارة المقاسة والمتوقعة للمبردات المختلطة غير المتجانسة المغليّة في الأنابيب الأفقية". المجلة الدولية لانتقال الحرارة والكتلة . 97 : 683-695 . Bibcode : 2016IJHMT..97..683B . doi : 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2016.02.030 .
  3. 1 2 موهانراج، م.؛ موراليدهاران، س.؛ جاياراج، س. (25-06-2011). "مراجعة للتطورات الحديثة في مخاليط التبريد الجديدة لوحدات التبريد وتكييف الهواء ومضخات الحرارة القائمة على ضغط البخار". المجلة الدولية لبحوث الطاقة . 35 (8): 647-669 . Bibcode : 2011IJER...35..647M . doi : 10.1002/er.1736 . ISSN 1099-114X . 
  4. 1 2 3 4 5 6 هيرولد، كيث؛ راديرماخر، راينهارد؛ كلاين، سانفورد (2016-04-07). مبردات الامتصاص ومضخات الحرارة، الطبعة الثانية . مطبعة CRC. الصفحات 23-63 . doi : 10.1201/b19625-4 (غير نشط في 12 يوليو 2025). ISBN  9781498714341.{{cite book}}: صيانة CS1: رقم التعريف الرقمي غير نشط اعتبارًا من يوليو 2025 ( رابط )
  5. 1 2 3 4 سويني، ك.أ.؛ تشاتو، ج.س. (مايو 1996). "سلوك انتقال الحرارة وانخفاض الضغط لمزيج تبريد زيتروبي في أنبوب ذي زعانف دقيقة" (ملف PDF) . مركز تكييف الهواء والتبريد . مؤرشف من الأصل (ملف PDF) بتاريخ 20 فبراير 2017. تم الاطلاع عليه بتاريخ 19 فبراير 2017 .
  6. 1 2 3 باتي، سوبهانكار؛ دريليتش، ياروسلاف؛ جها، أنيميش؛ نيلاميغام، نيل؛ برنتيس، ليون؛ وانغ، كونغ (2013). تكنولوجيا الطاقة 2013 - إدارة ثاني أكسيد الكربون وتقنيات أخرى . جمعية المعادن والمواد. ISBN 978-1-11860-571-4.
  7. ↑ كليفلاند، ج. كاتلر؛ موريس، كريستوفر (1 يناير 2009). قاموس الطاقة . إلسيفير. ص 34. ISBN  9780080964911. OCLC 890665370 – عبر Knovel. 
  8. ↑ أتكينز، توني؛ إسكودير، مارسيل (2013). قاموس الهندسة الميكانيكية . مطبعة جامعة أكسفورد. doi : 10.1093/acref/9780199587438.001.0001 . ISBN 9780199587438.
  9. 1 2 راديرماخر، راينهارد؛ هوانغ، يونهو (2005). مضخات حرارية تعمل بضغط البخار مع مخاليط التبريد . بوكا راتون، فلوريدا: تايلور وفرانسيس. الصفحات 237-244 . ISBN  9781420037579.
  10. ↑ تشانغ، شياويان؛ جي، تشانغفا؛ يوان، شيولينغ (1 أكتوبر 2008). "طريقة تنبؤ لانتقال حرارة التبخر لخلائط التبريد غير الأيزوتروبية المتدفقة داخل أنابيب ذات أخاديد داخلية". الهندسة الحرارية التطبيقية . 28 ( 14-15 ): 1974-1983 . Bibcode : 2008AppTE..28.1974Z . doi : 10.1016/j.applthermaleng.2007.12.009 .
  11. 1 2 3 4 ستيشلمير، يوهان (2000). “التقطير، 1. الأساسيات”. موسوعة أولمان للكيمياء الصناعية . فاينهايم: وايلي-VCH. دوى : 10.1002/14356007.b03_04.pub2 . رقم ISBN 978-3-527-30673-2.
  12. 1 2 3 4 5 غوراك، أندريه؛ سورنسن، إيفا (2014). التقطير: الأساسيات والمبادئ . إلسيفير. ص 271-300 . ISBN  978-0-12-386547-2.
  13. 1 2 ستيتشلماير، يوهان (2000-01-01). "التقطير، 3. العمليات". موسوعة أولمان للكيمياء الصناعية . فاينهايم: وايلي-في سي إتش. doi : 10.1002/14356007.o08_o02 . ISBN 978-3-527-30673-2.
  14. ^ أسبريون، نوربرت. مولنر، ستيفاني. بوث، نيكولاس؛ رامف ، بيرند (2000-01-01). “إدارة الطاقة في الصناعة الكيميائية”. موسوعة أولمان للكيمياء الصناعية . فاينهايم: وايلي-VCH. دوى : 10.1002/14356007.b03_12.pub2 . رقم ISBN 978-3-527-30673-2.
  15. ↑ هوندي، جي إف؛ تروت، إيه آر؛ ويلش، تي سي (2016). التبريد، وتكييف الهواء، ومضخات الحرارة . إلسيفير. ISBN 978-0-08-100647-4– عبر Knovel.
  16. ↑ دينسر، إبراهيم (2000-01-01). "التبريد". موسوعة كيرك-أوتمير للتكنولوجيا الكيميائية . جون وايلي وأولاده، المحدودة. doi : 10.1002/0471238961.1805061819090212.a01.pub2 . ISBN 9780471238966.
  17. 1 2 أغاهوسيني، س.؛ دينسر، إ. (مايو 2013). "تحليل مقارن لأداء دورة رانكين العضوية منخفضة الحرارة باستخدام سوائل تشغيل نقية وزيوتروبية". الهندسة الحرارية التطبيقية . 54 (1): 35-42 . Bibcode : 2013AppTE..54...35A . doi : 10.1016/j.applthermaleng.2013.01.028 .
  18. وانغ ، جيه إل؛ تشاو، إل؛ وانغ، إكس دي (نوفمبر 2010). "دراسة مقارنة للمخاليط النقية والزيوتروبية في دورة رانكين الشمسية منخفضة الحرارة". الطاقة التطبيقية . 87 (11): 3366-3373 . Bibcode : 2010ApEn...87.3366W . doi : 10.1016/j.apenergy.2010.05.016 .
  19. 1 2 3 أوينز، جون جي (4 أبريل 2011). دليل التنظيف الدقيق . مطبعة سي آر سي. الصفحات 115-129 . doi : 10.1201/b10897-7 . ISBN  9781439828274.
  20. 1 2 3 4 كانيغسبيرغ، باربرا؛ بيرك، جون؛ بوكهورست، ريك؛ بيكس، مايكل؛ كيلر، ديفيد؛ أغوبوفيتش، جون دبليو؛ أوينز، جون جي؛ ميرشانت، عابد؛ شوبكين، رونالد إل (26-12-2000). دليل التنظيف الدقيق . مطبعة سي آر سي. doi : 10.1201/9781420039825.sec1 (غير نشط في 12 يوليو 2025). ISBN 9780849316555.{{cite book}}: صيانة CS1: رقم التعريف الرقمي غير نشط اعتبارًا من يوليو 2025 ( رابط )